高壓主汽調(diào)節(jié)閥常見故障分析s處理使得閥桿.. ”變長.. ”。在機組閥門活動試驗或打閘停機時，調(diào)節(jié)閥雖已關閉，但就地與集控室均顯示調(diào)節(jié)閥卡在某個閥位，調(diào)門仍存在一定開度的假象。上述現(xiàn)象可歸結(jié)為閥桿聯(lián)接失效，油動機行程與閥位不能形成一一對應關系。此類情況嚴重時，閥桿與十字套間的螺紋損壞，閥桿會產(chǎn)生脫落。可視閥桿的損壞程度，根據(jù)實測尺寸重修修配新墊環(huán)，或配作防轉(zhuǎn)銷。必要時更換新閥桿。

（2）高壓調(diào)節(jié)閥卡澀的另一現(xiàn)象為機組在活動試驗或打閘時，調(diào)節(jié)閥開度可能會有變化，機組掛閘開啟高壓主汽閥而調(diào)節(jié)閥還未開啟時，汽輪機轉(zhuǎn)速會快速上升，并且當調(diào)門開度恢復后，閥后壓力和機組負荷不產(chǎn)生變化。產(chǎn)生這類故障時，往往調(diào)節(jié)閥桿與十字套連接狀況完好，但對操縱座解體仔細檢查會發(fā)現(xiàn)十字套上的上導流套、下襯套與操縱座支架內(nèi)孔上、下襯套之間存在明顯卡澀拉傷現(xiàn)象。此部位實際
間隙小于設計值，600MW機組設計間隙為.. 0．250～.. 0．355mm；.. 300MW機組設計間隙為0．.. 200～0．.. 355mm。將該間隙修磨至設計上限值，或更換新的導
流套和襯套后，故障便可以排除。

若配汽方式以單閥控制，即1～4號調(diào)門均為同一較小開度時，個別調(diào)門出現(xiàn)輕微的間歇性金

發(fā)電設備（ 2008No．6）

屬撞擊聲；在配汽方式由單閥切換為順序閥運行，1～3號調(diào)節(jié)閥接近或達到zui大開度時，調(diào)節(jié)閥金屬撞擊聲明顯增大。.. 

2．2故障判定與處理.. 
（1）調(diào)節(jié)閥內(nèi)產(chǎn)生連續(xù)的金屬撞擊聲用聽針探聽調(diào)節(jié)閥桿與十字套連接處的撞擊
是否明顯。如果明顯，說明調(diào)節(jié)閥閥桿頂部與十字套存在間隙或閥桿防轉(zhuǎn)銷斷裂。此時應及時更換閥桿與十字套處的墊環(huán)和銷子。.. 

（2）調(diào)節(jié)閥內(nèi)產(chǎn)生間歇性的金屬撞擊聲在配汽方式改變后，當調(diào)節(jié)閥行程接近或達
到zui大開度時，閥門內(nèi)部出現(xiàn)間歇性金屬撞擊聲。產(chǎn)生上述現(xiàn)象的一般原因是機組運行一段時間后，調(diào)節(jié)閥碟與閥套表面產(chǎn)生氧化或結(jié)垢，其間隙小于設計值0．38～.. 0．43mm。當閥門行程達到一定開度后，由于調(diào)節(jié)閥碟前、后壓差變化，以及在蒸汽汽流的擾動下，調(diào)節(jié)閥殼內(nèi)部的調(diào)節(jié)閥碟與預啟閥之間在開啟和關閉方向出現(xiàn)間歇性撞擊，
或調(diào)節(jié)閥桿頭部與防轉(zhuǎn)螺釘在圓周方向出現(xiàn)撞擊。此時應打開閥門對調(diào)節(jié)閥碟與閥套的間隙，對閥內(nèi)部套的裝配情況進行檢查，再根據(jù)檢查結(jié)果進行處理。
3高壓主汽閥閥蓋漏汽.. 600MW機組高壓主汽閥閥蓋在投運一段時間后出現(xiàn)閥蓋密封面漏汽現(xiàn)象。.. 
3．1主汽閥閥蓋漏汽原因.. 
600MW機組主汽閥閥蓋密封面的結(jié)構(gòu)和安裝要求見圖2。根據(jù)幾臺機組同樣問題的處理經(jīng)驗，判定主汽閥蓋漏汽原因通常是現(xiàn)場安裝造成的，閥蓋法蘭螺栓在沒有*冷緊要求的情況下進行了熱緊。運行中隨著法蘭金屬纏繞墊片的逐漸蠕變，造成閥蓋緊固螺栓實際緊力不足，甚至松弛，造成閥蓋密封不嚴出現(xiàn)漏汽現(xiàn)象。.. 

3．2．1嚴格按設計要求安裝.. 
（1）閥蓋螺栓冷緊前應確認裝配符合圖紙的技術(shù)要求。.. 
（2）由于金屬纏繞墊片的屈服變形需要一個過程，法蘭螺栓冷緊需分多次進行，即用設計冷緊力矩，按圖2的順序擰緊雙頭螺栓，等金屬纏繞墊片屈服變形后再次進行冷緊，直至確認閥蓋..


發(fā)電設備（ 2008No．6）與閥殼.. B面*貼合，即圖2中.. T =S（原始值）。
（3）按照各機型熱緊說明書提供的熱緊值和圖示的順序要求對高溫雙頭螺栓進行熱緊。zui終在閥蓋圓周取4點測量確認圖示的.. s值比緊固前的原始測量值小0．1mm（緊固后.. T =S）。.. 
（1）用設計要求的冷緊力矩，按圖示順序擰緊高溫雙頭螺栓，擰緊過程中依次逐漸加載，閥蓋上端面不得發(fā)生傾斜。.. 
（2）在此狀態(tài)下測量值，記錄為，計算出A、B面的間隙Js值，即S =T一S。將|s值作
為螺栓設計熱緊伸長量的增加值.. （即加大熱緊值）。具體實施時，按螺栓設計伸長量加上.. Js作為zui終熱緊伸長值計算出螺母的旋轉(zhuǎn)弧長，以螺母旋轉(zhuǎn)弧長作為螺栓熱緊依據(jù)。.. 
（3）按圖示順序和上面確定的螺母旋轉(zhuǎn)弧長數(shù)據(jù)對高溫雙頭螺栓進行熱緊。.. 
（4）zui終確認.. s值比緊固前的原始值小.. 
0．1mm（緊固后.. T=S）。
全電調(diào)3 00Mw、.. 600MW機組高壓主汽閥結(jié)高壓主汽調(diào)節(jié)閥常見故障分析s處理構(gòu)類似，主要依靠閥桿與閥桿外套筒內(nèi)密封環(huán)之問的錐形密封面密封。其中6 00MW機組主汽閥閥桿漏汽還設有2段閥桿漏汽密封裝置，第.. 1段至自密封系統(tǒng)母管，第.. 2段至汽封加熱器（ CF）。.. 300MW主汽閥設有.. 1段閥桿漏汽密封裝置，接至CF。.. 

（1）閥桿與密封環(huán)之間的密封緊力不足，過多的蒸汽漏入閥桿與襯套，設計的閥桿漏汽密封裝置不能*接納泄漏的蒸汽，造成蒸汽外泄。.. 
（2）閥桿與密封環(huán)之間的錐形密封面損壞。.. 
（3）汽封加熱器工作異常，或汽．氣混合物管道布置不正確。.. 
（4）閥桿漏汽，密封裝置回汽管路不暢通或管路接錯。.. 

（1）取消高壓主汽閥閥位限制。視閥桿是否漏汽，若仍漏汽，可將閥位開啟指令增至.. 1 03％一.. 105％，使油動機過開，增大錐形密封面的密封力。采取上述措施后如果閥桿仍然漏汽，則可能是油動機的工作行程小于閥桿全開的行程，可將閥桿與聯(lián)軸器處的調(diào)整墊塊加厚.. 3～.. 5mm，減小油動機的空行程，保證閥桿全開時密封面的真正密封。.. 
（2）主汽閥解體時檢查閥桿錐形密封面的表面光潔度及受損情況，采取對研的方式檢查此密封面的接觸。由于密封環(huán)密封面堆焊了司太立合金，閥桿表面也采取了氮化處理，很少出現(xiàn)故障。.. 
（3）檢查漏汽回路管路系統(tǒng)是否正常。

汽輪機高壓主汽閥、高壓調(diào)節(jié)閥故障直接影響機組的安全運行。故障分析判斷是故障得以及時處理的前提。高壓調(diào)節(jié)閥閥桿與十字套間的墊環(huán)裝配質(zhì)量問題是閥門故障高發(fā)的主要癥結(jié)點，因此應重點控制。墊環(huán)是為了減小閥桿銷子和螺紋的沖擊損傷而設置的，間隙量即是銷子與螺紋的允許變形量，間隙大或漏裝墊環(huán)必然會出現(xiàn)故障。為此，應將墊環(huán)的裝配納入有效的控制，并貫徹到機組安裝和機組大修中，避免由此所造成的閥門故障重復出現(xiàn)。